WZORY.pdf

(302 KB) Pobierz
<!DOCTYPE html PUBLIC "-//W3C//DTD HTML 4.01//EN" "http://www.w3.org/TR/html4/strict.dtd">
_ ..
~-
-r warunek plywalnosci M=D
II warunek
plywalnosci XG=XF
y G=YJFO
-- a
--
=p-
<p=--=-
"'Nspólczynnik pellotliwosci:
objetos
V==m
K-stov.
p = gestosc
=
O
=
Fw
V
V
Zc fe =
BT
O
BL FLpp
fi
przekr.
wodnicowego
wody
wzdluznej
m==pxV
Iy
owreza
jednostkowy
moment
przeglebiajacy
-
fJ
Lp?
rzedne
srodka
masy
podwodzia
Lm;
Lmj
Lmj
Lmjxy;
xZGi
----
Mj
wspól
'rzeg
D(X OC
X F)
M J)
X
_ X
_ L pp
-
M j
e~ -
2
lvlj
G
\vspólczynnik
poszycia
dla B354
k == 1.003
obliczanie
przeglebienia
dziób -
rufa
D
-
D
k=--
; D==pxkxV : V=--
+Xs Ixf- ; Tf) =T+(Lpp
J
pxV
~
pxk
=T-(
-Xs)x--!--
.
Lpl'
I
~?
\.2
2
)L.l'I'
L]'}'
obliczenia
sposobem
"przyjecia
100 ton m;,sy";
zanurzenie
n?
pionach,
wplyw
przegl.
wzdluznego
I
, mxsj)
7/)1 = Tv + I:1Tf) == T/) + -- 10000
SD -ER
1\1)
m = 10000 x t!,.t
t!,.t = !11 X ~y
r.. = T
m = f:,J x J.\1 J
At = c"c x-.!!.!.-
+ ,'/ y Ci?
+!1T
.,. T
tY:
100';f1
10000
li!
11
li
li
i
.!t-
( dla rp:; 7° )
I ZM -
wzór metacentryczny
z tablic;
ZG - z o-b1icz.~-------.----;
l = Gl\1 x sm m
l
Gl\1 = Z,I/ -, Z.
e
lub
'r
Z
Z
,
y
R"
l
G11-
==
=
F T
~)-
V
.
. lV
G
1
ZG; Ku - rzedna
srodka ciezkosci
ZF; KF; VCB - rzedna
srodka wyporu,
ZM; KM - rzedna
srodka metacentrum,
ro; Fo - maly promie')
,
111 etacentryczny
II Ro - duzy promien
metacentryczny,
GM - \\-)'sokosc metacentryczna,
Ix - moment
bezwradno52:i wzgl.
wodnicy,
ly -- moment
I
,
bezwladnosci
wzg. osi Y, V - objetosc
podwodzia
: Okres
kolysan:
wg 11\'10
I ,vplyw
cieczy
swob.
na stateczno
I T
_ 2C x B
C = O373+0 02~-O
043Lpp
(2C'BY
M p
== M prosI
M ciec=y
-
Wplyw
przesuniecia
masy na statecznosc
statku
Przechyl
spowodowany
przyjeciem
masy
m
:::::>GM::::. 1;)
"
Przesuniecie
poprzeczne:
przesuniecie
w pionie:
w punkcie
o wspólrzednych
Y i Z:
~I rp -.JGM
100
M p
== D X GM POl"
X sin
a;
T
'
Mp =mxt!,.yxcos<p
gdzie: D = Dl +111
tga;
m x y
==
Ll.G1\-1 == Ll.2 . == -x
m x Ll.y
(gm
2
-
2
Dl
I
Z
Z
ni
(
)
.
GMpr;;-,){,!
D
't"
==
-
-_..:........
X
r;'~'
D
c;+mx
DxGA1po':l'f
GM!,.,==Z.,-ZG=>ZGI==
x
(,
2
l
Dl
M p = D X GM
popr X sin rp
, Wplyw
swobodnych
cieczy w zbiornikach
na statecznosc
statku;
l GM
ZGPopr = Ze + t!,.ZG
popr = GM
!:wlh = Pc xix
-
t!,.GM
f'j"GM
== f'j"ZG
Ll.~h
==
ZGpopr = ZG - t!,.ZG
t!,.Ze = t!,.GM
t!,.GM popr = GAI
GM
popr == ZM
-
ZGpopr
-
t!,.ZG
-U wzgledniamy przy zapehrieniu
zbiornika 5 do 95%
- Ó.Zo musi byc ~ 0,01 m
Krzywa Reed'a
h =,
um
P c
vT
17 ~
X
T
X
x
'\/0
b
O 083
A
1\
I
aT
\ Ladunki
podwieszone
,zG) = l k(ip,T)
X sin rp
Z Gpopr
l(rp,T
-
I Mp =DX( GM-~XI,,~}Sina>
834820320.002.png
Kryterium
pogody wIg PRS
~G:
lk -ramie
statecznosci
ksztaltu
tzw.pantokareny
oblicz.
przez
stocznie
K
1
Dx (/t -Zapopr
xsinlp)
M
lp = --p
m = --------
Iv
Ramie momentu
D
LlyxCOSlp+~xsinlp
przechylajacego
(wiatr)
Zapopr x sin lp)-
m x ~
x sin lp
D(tt
-
l
_
qxFw
Lly = -------------
xZw
w
-
-----
gdzie:
mxcoslp
lOOOxgxD
q=0,067xB3
B - sila wiatru
xg
Kryteria
statecznosci
statycznej
PRS
wskali Beauforta
B = 3 q
0,65727
q = 0,65727 X B3
l. GMpop.-
2. l max
3. qllmax
4. zakres
Kat
przechylu
od cyrkulacji
Zo - T)
~O,15 m
G: O,20m
~ 30° (20°)
G: 0,055 m • rad
~ 0,090
D x VO:8(
1. GMpop,
2. lllW<30°
3. CPlmax
4. F3CFld30
5.
M He
= 0,24 -------
g x l
ramie dzialania cyrkulacji
z
IRC
-
którym
wchodzimy
w tablice
F.w=Ict40
m • rad
Za--
6.
F30-40
G: 0,030
m • rad
V08
T)
l
= M HC
7.
2
(
;$ min
(O,Bcpzp; 16°)
=: O 24'
2
cpo
B.
A
~
B
D
'
gxLpp
HC
DRAFT
SURVEY
Kryteria
statecznosci
przy pr.lewozie
ziarna
luzem;
MJ1 =: 100xlPCxXs
x-I Lpp
gdzie:
Mp=Mv/K
l. GM Fopr
0,30 fi
,2
till2 =: 0,5- x jj,M
~
-t{) Sm - M)T -D Sm
:=;> tlvI}.
=:M'T
L
2.
S
•
S
•
:S 120
pp
J
J
(fa
.10 =:M~
W3 =: 100 xTPC xCf xf
f - strzalka
3.F
~ O,075m x rad
wygiecia
=: cos40° Ao
=: 0,8)'0
)'4(Jo
f=T
T =:TR+I~
-T
moment objetosciowy
[ m4]
Mv-
2
SR:=;>
SR
owr
moment przechylajacy
[ tm ]
Mp -
er =0,75
J)~ ~ Do + 401 f .(),.().2
K
- wspólczynnik
sztauerski [m3/t]
- ramie przechylajace
t-~{)3
Ac
owreze
I
IJ I
XGodOWr.
834820320.003.png
Displacement:
[ Komentarz:
ZANURZENIA
= zMx
= zhfz
XG
ZG
= zMy
XF (LCB)- srodek wyporu
[m]
[m]
YGj
[m]
l
l
D)
D)
Dl
Xs (lCF) - srodek geometryczny
M!
- jednostkowy
moment
przegLebiajacy
t - trym
zgodny z
t = To - TRZanurzenie
na rufe ze znakiem
" - "
t
TR =TSR --_--Xs
[m]
Lpp
t-M
XG=XF+--J
[m]
D
II metoda:
("wzór
japonski")
t
I1D) =lOO-T~cM--t_-x~
[m]
till) = 100- T~CM - -L
- Xs
Lpp
pp
t2
t2
I1Dz =O,5----flM.
till
=05---flM.
[t]
[m]
z , Lpp ]
till3 =100· T~CM - f - k
Lpp ]
Dz = D + 11D) + I1Dz [t]
[t]
k = 1,003 - 0,334 - a
"
D2
D =--Pa
[t]
PlOJ
= 6(TPCL -TPCp)-JOO(TPCL
[t]
D
-TPCp)
Uwaga! poprawka
D4Zawsze dodatnia
B
4
Zmiana stanu zabalastowania
przyjmujac
minimalna
ilosc balastu
_ +-
t=-----
D(XG-XG')
=
D(XG
- XF)
[tl
Al
v,G'
XF
tlvlj
[m]
t->planowanytrym
x-planowane
p=
XG'-x
[t]
}vlj"
D
I1t-M)
lubp=---
[t]
(x-XS)
Ile z pozycji
Xl do pozycji
X, aby bylo
"O" trymu:
Aby spetnic
ten warunek
musi
XG=XF
. p= D(XF-XG)
[t]
x2 -XI
Metoda
E-psylonów:
EOA
ERA
Zdjecie
z X,
Przyjecie
na X,
___
~~~_RA
__
At'; LEDA + LERA
Rozmieszczenie
koncówki
Ladunku na równa stepke:
Dane: D pocz_ XG, XF:
D'(koncowe)
XF';
P=Dk-Dp
D(XF'-XG)+ p(XF-x)
XF
+-
tM) [
]
P = PI + Pz
]
v;G
Pt;P-P,
A'
=
m
[t]
Pz = ----------
[t
~
~-~
834820320.004.png
t = O l
[t] I
XG=Xp
. P=PI+Pl
Rozmieszczenie
ladunku
dla
D(x] -xa)+ p(XF -xJ
PI =~~-~-~-~
[t]
I MP = D(X F - X G) [tm]
_L1MP
__ . =_p_(_x_-
X_s)_[t_m_]
_
XI-Xl
11_1
Inny sposób:
D'XF'=
DXG + P1X1 + P2X2
Albo zaladowac
calosc na jedna
ladownie
a potem
czesc przesunac:
DXG= rrr
-x
(XF. -XG
)
- I
X
2 [t]
XG =
r"]
[m]
XG
=XG
+_I~_l
[m]
p=D
-
I
l
tl.Al]
l
l
]
D
l
D
XG
x
X
_D·XG+p-x
2
XG-x
Dl
D
Gl -
P= D(X~ -X~)
[t]
Przesuniecie
ciezaru
z Xz do X1:
p=-----
D.(XF-XJ
X-X
p(XI -Xl)
[t]
G +
D
[m]
Xl-Xl
Gl
-
PRZYJECIE
ClEZARU:
ZDJECIE
CIEZARU:
Statecznosc
poczatkowa:
M
DGM
iV/lo = --
rp =
n
PRZ
M10
M PRZ = Dl - YGI
M PRZ = P - Y [tm]
[tm]
[tm]
lub:
57,3
Zaladunek
- wyladunek
kontenerów:
h = wysokosc
podnoszenia
ladunku,
z = srodek podnoszenia
ciezaru.
p(h-z)
GMp, i z GMp liczym M,. _nastepnie:
!YZG = ---[m]
Liczyc:
potem
D
MpRz = P ( b - y)
wyladunek,
MpRz = P ( Y - b ) wyladunek,
Przyjecie,
zdjecie
ciezaru
z kei:
W
adunek
zaladunek
l=----[m]
y(-
tgrp=_J
ZG
DZG±mz
t'!1mh = JB• p [FSM]
GM
[0]
D±m
tm=--
2
max =
cosrp+-·smrp+osla
anze
KNm
M10
[tm]
T
T
B.
. d
.
rphc= Mh V (m/sek)
= 0.514·V
kt
{z _;e [:]
Mhc(PRS) = 024-
D-(0,8-VY
T ma" = T + -. tan rp + oswdanze
2
834820320.005.png
Cyrkulacja:
kat przechylu
przy którym woda wchodzi do................
h =m wysokosc od pp do np. miejsca
przebicia
tanqJp = hO,5-B [0)
= 0,24· D(Vo,s)2
Mhc(PRS)
L'g
'(ZG-T.-)
2
[tm)
UWAGA!
ZG niepoprawione!!
T
tm=--
9,81
KN
D·V2
Lw=
Mw
D'g
A-1hc(IMO)=O,02--'(ZG--)
[tm]
L
2
== T COSqJ + O,5B· sinqJ + osiadanie
lub
T max
[m]
T max == T + 0,5B·
tarlqJ + osiadanie
[m]
ramie cyrkulacji
Lhc== Mhc
[m]
g-D
Z tablic lw;
potem wykres statyczny,
odcinamy lhc
i lWSTi mamy ljlhc oraz <PSTgdzie LWST= 0,6 Lw
Przepisy PRS / IMO;
k= MKR
= LKR
Mw
Lw
Krzywa ramion
prostujacych:
Max. ramie prostujace
- wykres statyczny
Kat zalewania-
z tablic»>z
zanurzenia
lub
M
M PRZ = D· YG (na przecieciu
wypornosci;
== --!'BL,
jest
LpRZ
D
rpPRZ
Mw = 0,0 l· Fw· Zw· qw
Dynamiczna:
[KN]
LWST = 0,6 Lw (tablice
str. 98)
MpRz = MKR
,
Obliczanie pola bledu: S(q>l'~<Po = 2~~
3 ·(Lo +2L] +2Lz + L3)
Mielizna:
M=-----[m]
R-cOSqJM
M·MJM
y
Y
DM ·GMM
·rpM
=/lrp.M]o[m]
R
XM=X,I'M+
R
[m]
!1t=tM-tO
M
·57,3
/lT
=
R
)+Y:
·sinm
+~.(X
-X
100-TPC
Lpp
'f'
S
XM
M
M
._~-~_._.-
I
I
jTXM?:.T'XMi
Liczenie:R,
to, TXM,
T'XM:
Awaria:
Zanurzenie
statku
na wysokosci zatopienia
(uszkodzenia)
Ladowni -Xs)
Vw = (vzaljadawni
TXV=T+-t-'(XZaI
[m]
-VlAd/mla,)+VLaWmku'J1
[m3]
Lpp
-
.
[m]
Innv wzór do stosowania
zamiennie:
Pw=Daw - D
= DzG+(Vh2'
p·Z)-(Vh2·
p-Pw)
[m]
ZGA
DA
Wzór SIMPSONA(do ziarna
d
F=-·(yo
+4Y1 +2Y2 +4Y3 + Y4)
[mrad]
= _7[_' _(4_0_o_-_a~)
4 ·180
3
d
834820320.001.png

Plik z chomika:

Inne pliki z tego folderu:

Inne foldery tego chomika:

Zgłoś jeśli naruszono regulamin